# 《气体灭火系统设计规范 》GB50370-2005

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更新：2024-09-13

中华人民共和国国家标准气体灭火系统设计规范Code for design of gas fire extinguishing systemsGB50370-2005

主编部门：中华人民共和国公安部批准部门：中华人民共和国建设部施行日期：2 0 0 6 年 5 月 1 日中国计划出版社2006北京中华人民共和国建设部公告第412号建设部关于发布国家标准《气体灭火系统设计规范》的公告
    现批准《气体灭火系统设计规范》为国家标准，编号为GB 50370—2005，自2006年5月1日起实施。其中，第3.1.4、3.1.5、3.1.15、3.1.16、3.2.7、3.2.9、3.3.1、3.3.7、3.3.16、3.4.1、3.4.3、3.5.1、3.5.5、4.1.3、4.1.4、4.1.8、4.1.10、5.0.2、5.0.4、5.0.8、6.0.1、6.0.3、6.0.4、6.0.6、6.0.7、6.0.8、6.0.10 条为强制性条文，必须严格执行。    本规范由建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。
  

中华人民共和国建设部二00六年三月二日

    本规范是根据建设部建标[2002]26号文《二○○一~二○○二年度工程建设国家标准制定、修订计划》要求，由公安部天津消防研究所会同有关单位共同编制完成的。    在编制过程中，编制组进行了广泛的调查研究，总结了我国气体灭火系统研究、生产、设计和使用的科研成果及工程实践经验，参考了相关国际标准及美、日、德等发达国家的相关标准，进行了有关基础性实验及工程应用实验研究。广泛征求了设计、科研、制造、施工、大专院校、消防监督等部门和单位的意见，最后经专家审查，由有关部门定稿。    本规范共分六章和七个附录，内容包括：总则、术语和符号、设计要求、系统组件、操作与控制、安全要求等。    本规范以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。    本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，由公安部负责具体管理，公安部天津消防研究所负责具体技术内容的解释。请各单位在执行本规范过程中，注意总结经验、积累资料，并及时把意见和有关资料寄往本规范管理组(公安部天津消防研究所，地址：天津市南开区卫津南路110号，邮编300381)，以供今后修订时参考。    本规范主编单位、参编单位和主要起草人：    主编单位：公安部天津消防研究所    参编单位：国家固定灭火系统及耐火构件质量监督检验中心              北京城建设计研究总院              中国铁道科学研究院              深圳因特安全技术有限公司              中国移动通信集团公司              陕西省公安消防总队              深圳市公安局消防局              广东胜捷消防企业集团              浙江蓝天环保高科技股份有限公司              杭州新纪元消防科技有限公司              西安坚瑞化工有限责任公司  主要起草人：东靖飞  谢德隆  杜兰萍  马 恒  刘连喜  李根敬  宋 波  许春元  刘跃红                         伍建许  王宝伟  万 旭  李深梁  常 欣  王元荣  靳玉广  郭鸿宝  陆 曦1 总则
1.0.1 为合理设计气体灭火系统，减少火灾危害，保护人身和财产的安全，制定本规范。1.0.2 本规范适用于新建、改建、扩建的工业和民用建筑中设置的七氟丙烷、IG541混合气体和热气溶胶全淹没灭火系统的设计。1.0.3 气体灭火系统的设计，应遵循国家有关方针和政策，做到安全可靠，技术先进，经济合理。1.0.4 设计采用的系统产品及组件，必须符合国家有关标准和规定的要求。1.0.5 气体灭火系统设计，除应符合本规范外，还应符合国家现行有关标准的规定。
条文说明
1 总则1.0.1 本条阐述了编制本规范的目的。    气体灭火系统是传统的四大固定式灭火系统(水、气体、泡沫、干粉)之一，应用广泛。近年来，为保护大气臭氧层，维护人类生态环境，国内外消防界已开发出多种替代哈龙1201、1301的气体灭火剂及哈龙替代气体灭火系统。本规范的制订，旨在为气体灭火系统的设计工作提供技术依据，推动哈龙替代技术的发展，保护人身和财产安全。1.0.2 本规范属于工程建设规范标准中的一个组成部分，其任务是解决工业和民用建筑中的新建、改建、扩建工程里有关设置气体全淹没灭火系统的消防设计问题。    气体灭火系统的设置部位，应根据国家标准《建筑设计防火规范》、《高层民用建筑设计防火规范》GB50045等其他有关国家标准的规定及消防监督部门针对保护场所的火灾特点、财产价值、重要程度等所做的有关要求确定。    当今，国际上已开发出化学合成类及惰性气体类等多种替代哈龙的气体灭火剂。其中七氟丙烷及IG541混合气体灭火剂在我国哈龙替代气体灭火系统中应用较广，且已应用多年，有较好的效果，积累了一定经验。七氟丙烷是目前替代物中效果较好的产品。其对臭氧层的耗损潜能值ODP=0，温室效应潜能值GWP＝0.6，大气中存留寿命ALT=31(年)，灭火剂无毒性反应浓度NOAEL=9％，灭火设计基本浓度C=8％，具有良好的清洁性（在大气中完全汽化不留残渣）、良好的气相电绝缘性及良好的适用于灭火系统使用的物理性能。自20世纪90年代初，工业发达国家首先选用其替代哈龙灭火系统并取得成功。IG541混合气体灭火剂由N2、Ar、CO2三种惰性气体，按一定比例混合而成，其ODP=0，使用后以其原有成分回归自然，灭火设计浓度一般在37%~43%之间，在此浓度内人员短时间停留不会造成生理影响。系统压源高，管网可布置较远。1994年1月，美国消防学会率先制定出《洁净气体灭火剂及灭火系统设计标准》NFPA2001，2000年，国际标准化组织(ISO)发布了国际标准《洁净气体灭火剂一物理性能和灭火系统设计》ISO14520。应用实践表明，七氟丙烷灭火系统和IG541混合气体灭火系统均能有效地达到预期的保护目的。    热气溶胶灭火技术是由我国消防科研人员于20世纪60年代首先提出的，自90年代中期始，热气溶胶产品作为哈龙替代技术的重要组成部分在我国得到了大量使用。基于以下考虑，将热气溶胶预制灭火系统列入本规范：    1 热气溶胶中60％以上是由N2等气体组成，其中含有的固体微粒的平均粒径极小(小于1µm)，并具有气体的特性(不易降落、可以绕过障碍物等)，故在工程应用上可以把热气溶胶当做气体灭火剂使用。    2 十余年来，热气溶胶技术历经改进已趋成熟。但是，由于国内外各厂家采用的化学配方不同，气溶胶的性质也不尽相同，故一直难以进行规范。2004年6月，公安部发布了公共安全行业标准《气溶胶灭火系统 第1部分：热气溶胶灭火装置》GA499.1-2004，在该标准中，按热气溶胶发生剂的化学配方将热气溶胶分为K型、S型、其它型三类，从而为热气溶胶设计规范的制定提供了基本条件（该标准有关专利的声明见GA499.1-2004第1号修改单）；同时，大量的研究成果，工程实践实例和一批地方设计标准的颁布实施也为国家标准的制定提供了可靠的技术依据。    3 美国环保局(EPA)哈龙替代物管理署(SNAP)已正式批准热气溶胶为重要的哈龙替代品。国际标准化组织也于2005年初将气溶胶灭火系统纳入《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520的修订内容中。    本规范目前将上述三种气体灭火系统列入。其他种类的气体灭火系统，如三氟甲烷、六氟丙烷等，若确实需要并待时机成熟，也可考虑分阶段列入。二氧化碳等气体灭火系统仍执行现有的国家标准，由于本规范中只规定了全淹没灭火系统的设计要求和方法，故本规范的规定不适用于局部应用灭火系统的设计，因二者有着完全不同的技术内涵，特别需要指出的是：二氧化碳灭火系统是目前唯一可进行局部应用的气体灭火系统。1.0.3 本条规定了根据国家政策进行工程建设应遵守的基本原则。“安全可靠”，是以安全为本，要求必须保达到预期目的；“技术先进”，则要求火灾报警、灭火控制及灭火系统设计科学，采用设备先进、成熟；“经济合理”，则是在保证安全可靠、技术先进的前提下，做到节省工程投资费用。2 术语和符号
2 术语和符号2.1 术语
2.1.1 防护区 protected area满足全淹没灭火系统要求的有限封闭空间。2.1.2 全淹没灭火系统 total flooding extinguishing system在规定的时间内，向防护区喷放设计规定用量的灭火剂，并使其均匀地充满整个防护区的灭火系统。2.1.3 管网灭火系统 piping extinguishing system按一定的应用条件进行设计计算，将灭火剂从储存装置经由干管支管输送至喷放组件实施喷放的灭火系统。2.1.4 预制灭火系统 pre-engineered systems按一定的应用条件，将灭火剂储存装置和喷放组件等预先设计、组装成套且具有联动控制功能的灭火系统。2.1.5 组合分配系统 combined distribution systems用一套气体灭火剂储存装置通过管网的选择分配，保护两个或两个以上防护区的灭火系统。2.1.6 灭火浓度 flame extinguishing concentration在101 kPa大气压和规定的温度条件下，扑灭某种火灾所需气体灭火剂在空气中的最小体积百分比。2.1.7 灭火密度 flame extinguishing density在101 kPa大气压和规定的温度条件下，扑灭单位容积内某种火灾所需固体热气溶胶发生剂的质量。2.1.8 惰化浓度 inerting concentration有火源引入时，在101 kPa大气压和规定的温度条件下，能抑制空气中任意浓度的易燃可燃气体或易燃可燃液体蒸气的燃烧发生所需的气体灭火剂在空气中的最小体积百分比。2.1.9 浸渍时间 soaking time在防护区内维持设计规定的灭火剂浓度，使火灾完全熄灭所需的时间。2.1.10 泄压口 pressure relief opening灭火剂喷放时，防止防护区内压超过允许压强，泄放压力的开口。2.1.11 过程中点 course middle point喷放过程中，当灭火剂喷出量为设计用量50%时的系统状态。2.1.12 无毒性反应浓度（NOAEL浓度） NOAEL concentration观察不到由灭火剂毒性影响产生生理反应的灭火剂最大浓度。2.1.13 有毒性反应浓度（LOAEL浓度） LOAEL concentration能观察到由灭火剂毒性影响产生生理反应的灭火剂最小浓度。2.1.14 热气溶胶 condensed fire extinguishing aerosol由固体化学混合物（热气溶胶发生剂）经化学反应生成的具有灭火性质的气溶胶，包括S型热气溶胶、K型热气溶胶和其它型热气溶胶。
条文说明
2.1 术语2.1.7 由于热气溶胶在实施灭火喷放前以固体的气溶胶发生剂形式存在，且热气溶胶的灭火浓度确实难以直接准确测量，故以扑灭单位容积内某种火灾所需固体热气溶胶发生剂的质量来间接表述热气溶胶的灭火浓度。2.1.11 “过程中点”的概念，是参照《卤代烷1211灭火系统设计规范》GBJ110-87条文说明中有关“中期状态”的概念提出的，其涵义基本一致。但由于灭火剂喷放50%的状态仅为一瞬时（时间点），而不是一个时期，故“过程中点”的概念比“中期状态”的概念更为准确。2.1.14 依据公安部发布的公共安全行业标准《气溶胶灭火系统 第1部分：热气溶胶灭火装置》GA499.1-2004，对S型热气溶胶、K型热气溶胶和其它型热气溶胶定义如下：1 S型热气溶胶（Type S condensed fire extinguishing aerosol）由含有硝酸锶[Sr（NO3）2]和硝酸钾（KNO3）复合氧化剂的固体气溶胶发生剂经化学反应所产生的灭火气溶胶。其中复合氧化剂的组成（按质量百分比）硝酸锶为35%～50%，硝酸钾为10%～20%。2 K型热气溶胶（Type K condensed fire extinguishing aerosol）由以硝酸钾为主氧化剂的固体气溶胶发生剂经化学反应所产生的灭火气溶胶。固体气溶胶发生剂中硝酸钾的含量（按质量百分比）不小于30%。3 其它型热气溶胶（Other types condensed fire extinguishing aerosol）非K型和S型热气溶胶。2.2 符号
C1——灭火设计浓度或惰化设计浓度；C2——灭火设计灭火密度；D ——管道内径；FC——喷头等效孔口面积；FK——减压孔板孔口面积；Fx——泄压口面积；g ——重力加速度；H ——过程中点时,喷头高度相对储存容器内液面的位差；K ——海拔高度修正系数；Kv——容积修正系数；L ——管道计算长度；n ——储存容器的数量；Nd——流程中计算管段的数量；Ng——安装在计算支管下游的喷头数量；Po——灭火剂储存容器充压(或增压)压力；P1——减压孔板前压力；P2——减压孔板后压力；Pc——喷头工作压力；Pf——围护结构承受内压的允许压强；Ph——高程压头；Pm——过程中点时储存容器内压力；Q ——管道设计流量；Qc——单个喷头的设计流量；Qg——支管平均设计流量；Qk——减压孔板设计流量；Qw——主干管平均设计流量；Qx——灭火剂在防护区的平均喷放速率；qc——等效孔口单位面积喷射率；S ——灭火剂过热蒸气或灭火剂气体在101kPa大气压和防护区最低环境温度下的质量体积；T ——防护区最低环境温度；t ——灭火剂设计喷放时间；V ——防护区的净容积；Vo——喷放前，全部储存容器内的气相总容积（对IG541系统为全部储存容器的总容积）；V1——减压孔板前管网管道容积；V2——减压孔板后管网管道容积；Vb——储存容器的容量；VP——管网的管道内容积；W ——灭火设计用量或惰化设计用量；Wo——系统灭火剂储存量；Ws——系统灭火剂剩余量；Y1——计算管段始端压力系数；Y2——计算管段末端压力系数；Z1——计算管段始端密度系数；Z2——计算管段末端密度系数；γ ——七氟丙烷液体密度；δ ——落压比；η ——充装量；μk——减压孔板流量系数；△P——计算管段阻力损失；△W1——储存容器内的灭火剂剩余量；△W2——管道内的灭火剂剩余量。3 设计要求
3.1 一般规定3.2 系统设置3.3 七氟丙烷灭火系统3.4 IG541混合气体灭火系统3.5 热气溶胶预制灭火系统3.1 一般规定
3.1.1 采用气体灭火系统保护的防护区，其灭火设计用量或惰化设计用量，应根据防护区内可燃物相应的灭火设计浓度或惰化设计浓度经计算确定。3.1.2 有爆炸危险的气体、液体类火灾的防护区，应采用惰化设计浓度；无爆炸危险的气体、液体类火灾和固体类火灾的防护区，应采用灭火设计浓度。3.1.3 几种可燃物共存或混合时，灭火设计浓度或惰化设计浓度，应按其中最大的灭火设计浓度或惰化设计浓度确定。3.1.4 两个或两个以上的防护区采用组合分配系统时，一个组合分配系统所保护的防护区不应超过8个。3.1.5 组合分配系统的灭火剂储存量，应按储存量最大的防护区确定。3.1.6 灭火系统的灭火剂储存量，应为防护区的灭火设计用量、储存容器内的灭火剂剩余量和管网内的灭火剂剩余量之和。3.1.7 灭火系统的储存装置72小时内不能重新充装恢复工作的，应按系统原储存量的100%设置备用量。3.1.8 灭火系统的设计温度，应采用20℃。3.1.9 同一集流管上的储存容器，其规格、充压压力和充装量应相同。3.1.10 同一防护区，当设计两套或三套管网时，集流管可分别设置，系统启动装置必须共用。各管网上喷头流量均应按同一灭火设计浓度、同一喷放时间进行设计。3.1.11 管网上不应采用四通管件进行分流。3.1.12 喷头的保护高度和保护半径，应符合下列规定：      1 最大保护高度不宜大于6.5m；      2 最小保护高度不应小于0.3 m；      3 喷头安装高度小于1.5 m时，保护半径不宜大于4.5 m；      4 喷头安装高度不小于1.5m时，保护半径不应大于7.5 m。3.1.13 喷头宜贴近防护区顶面安装，距顶面的最大距离不宜大于0.5 m。3.1.14 一个防护区设置的预制灭火系统，其装置数量不宜超过10台。3.1.15 同一防护区内的预制灭火系统装置多于1台时，必须能同时启动,其动作响应时差不得大于2s。3.1.16 单台热气溶胶预制灭火系统装置的保护容积不应大于160m³；设置多台装置时，其相互间的距离不得大于10m。3.1.17 采用热气溶胶预制灭火系统的防护区，其高度不宜大于6.0m。3.1.18 热气溶胶预制灭火系统装置的喷口宜高于防护区地面2.0m。
条文说明
3.1 一般规定3.1.4 我国是一个发展中国家，搞经济建设应厉行节约，故按照本规范总则中所规定的“经济合理”的原则，对两个或两个以上的防护区，可采用组合分配系统。对于特别重要的场所，在经济条件允许的情况下，可考虑采用单元独立系统。    组合分配系统能减少设备用量及设备占地面积，节省工程投资费用。但是，一个组合分配系统包含的防护区不能太多、太分散。因为各个被组合进来的防护区的灭火系统设计，都必须分别满足各自系统设计的技术要求，而这些要求必然限制了防护区分散程度和防护区的数量，并且，组合多了还应考虑火灾发生几率的问题。此外，灭火设计用量较小且与组合分配系统的设置用量相差太悬殊的防护区，不宜参加组合。3.1.5 设置组合分配系统的设计原则：对被组合的防护区只按一次火灾考虑；不存在防护区之间火灾蔓延的条件．即可对它们实行共同防护。    共同防护的涵义，是指被组合的任一防护区里发生火灾，都能实行灭火并达到灭火要求。那么，组合分配系统灭火剂的储存量，按其中所需的系统储存量最大的一个防护区的储存量来确定。但须指出，单纯防护区面积、体积最大，或是采用灭火设计浓度最大，其系统储存量不一定最大。3.1.7 灭火剂的泄漏以及储存容器的检修，还有喷放灭火后的善后和恢复工作，都将会中断对防护区的保护。由于气体灭火系统的防护区一般都为重要场所，由它保护而意外造成中断的时间不允许太长，故规定72小时内不能够恢复工作状态的，就应该设备用储存容器和灭火剂备用量。    本条规定备用量应按系统原储存量的100%确定，是按扑救第二次火灾需要来考虑的；同时参照了德国标准《固定式卤代烷灭火剂灭火设备》DIN14496的规定。一般来说，依据我国现有情况，绝大多数地方3天内都能够完成重新充装和检修工作。在重新恢复工作状态前，要安排好临时保护措施。3.1.8 在系统设计和管网计算时，必然会涉及到一些技术参数。例如与灭火剂有关的气相液相密度、蒸气压力等，与系统有关的单位容积充装量、充压压力、流动特性、喷嘴特性、阻力损失等，它们无不与温度有着直接或间接的关系。因此采用同一的温度基准是必要的，国际上大都取20℃为应用计算的基准，本规范中所列公式和数据(除另有指明者外，例如：应按防护区最低环境温度计算灭火设计用量)也是以该基准温度为前提条件的。3.1.9 必要时，IG541混合气体灭火系统的储存容器的大小(容量)允许有差别，但充装压力应相同。3.1.10 本条所做的规定，是为了尽量避免使用或少使用管道三通的设计，因其设计计算与实际在流量上存在的误差会带来较大的影响，在某些应用情况下它们可能会酿成不良后果(如在一防护区里包含一个以上封闭空间的情况)。所以，本条规定可设计两至三套管网以减少三通的使用。同时，如一防护区采用两套管网设计，还可使本应为不均衡的系统变为均衡系统。对一些大防护区、大设计用量的系统来说，采用两套或三套管网设计，可减小管网管径，有利于管道设备的选用和保证管道设备的安全。3.1.11 在管网上采用四通管件进行分流会影响分流的准确，造成实际分流与设计计算差异较大，故规定不应采用四通进行分流。3.1.12 本条主要根据《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520标准中的规定，在标准的覆盖面积灭火试验里，在设定的试验条件中，对喷头的安装高度、覆盖面积、遮挡情况等做出了各项规定；同时．也是参考了公安部天津消防研究所的气体喷头性能试验数据，以及国外知名厂家的产品性能来规定的。    在喷头喷射角一定的情况下，降低喷头安装高度，会减小喷头覆盖面积；并且，当喷头安装高度小于1.5m时，遮挡物对喷头覆盖面积影响加大，故喷头保护半径应随之减小。3.1.14 本条规定，一个防护区设置的预制灭火系统装置数量不宜多于10台。这是考虑预制灭火系统在技术上和功能上还有不如固定式灭火系统的地方；同时，数量多了会增加失误的几率，故应在数量上对它加以限制。具体考虑到本规范对设置预制灭火系统防护区的规定和对喷头的各项性能要求等，认为限定为“不宜超过10台”为宜。3.1.15 为确保有效的扑灭火灾，防护区内设置的多台预制灭火系统装置必须同时启动，其动作响应时间差也应有严格的要求，本条规定是经过多次相关试验所证实的。3.1.16 实验证明，用单台灭火装置保护大于160m³的防护区时，较远的区域内均有在规定时间内达不到灭火浓度的情况，所以本规范将单台灭火装置的保护容积限定在160m³以内。也就是说，对一个容积大于160m³的防护区即使设计一台装药量大的灭火装置能满足防护区设计灭火浓度或设计灭火密度要求，也要尽可能设计为两台装药量小一些的灭火装置，并均匀布置在防护区内。3.2 系统设置
3.2.1 气体灭火系统适用于扑救下列火灾：      1 电气火灾；      2 固体表面火灾；      3 液体火灾；      4 灭火前能切断气源的气体火灾。注：除电缆隧道（夹层、井）及自备发电机房外，K型和其他型热气溶胶预制灭火系统不得用于其他电气火灾。3.2.2 气体灭火系统不适用于扑救下列火灾：      1 硝化纤维、硝酸钠等氧化剂或含氧化剂的化学制品火灾；      2 钾、镁、钠、钛、锆、铀等活泼金属火灾；      3 氢化钾、氢化钠等金属氢化物火灾；      4 过氧化氢、联胺等能自行分解的化学物质火灾。      5 可燃固体物质的深位火灾。3.2.3 热气溶胶预制灭火系统不应设置在人员密集场所、有爆炸危险性的场所及有超净要求的场所。K型及其他型热气溶胶预制灭火系统不得用于电子计算机房、通讯机房等场所。3.2.4 防护区划分应符合下列规定：      1 防护区宜以单个封闭空间划分；同一区间的吊顶层和地板下需同时保护时，可合为一个防护区；      2 采用管网灭火系统时，一个防护区的面积不宜大于800m²，且容积不宜大于3600m³；      3 采用预制灭火系统时，一个防护区的面积不宜大于500m²，且容积不宜大于1600m³。3.2.5 防护区围护结构及门窗的耐火极限均不宜低于0.5h；吊顶的耐火极限不宜低于0.25h。3.2.6 防护区围护结构承受内压的允许压强，不宜低于1200Pa。3.2.7 防护区应设置泄压口，七氟丙烷灭火系统的泄压口应位于防护区净高的2/3以上。3.2.8 防护区设置的泄压口，宜设在外墙上。泄压口面积按相应气体灭火系统设计规定计算。3.2.9 喷放灭火剂前，防护区内除泄压口外的开口应能自行关闭。3.2.10 防护区的最低环境温度不应低于-10℃。
条文说明
3.2　系统设置3.2.1、3.2.2 这两条内容等效采用《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520和《洁净气体灭火剂灭火系统设计规范》NFPA2001标准的技术内涵；沿用了我国气体灭火系统国家标准，如《卤代烷1301灭火系统设计规范》GB50163-92的表述方式。从广义上明确地规定了各类气体灭火剂可用来扑救的火灾与不能扑救的某些物质的火灾，即是对其应用范围进行了划定。但是，从实际应用角度方面来说，人们愿意接受另外一种更实际的表述方式——气体灭火系统的典型应用场所或对象：　电器和电子设备；　通讯设备；　易燃、可燃的液体和气体；　其它高价值的财产和重要场所（部位）    这些的确都是气体灭火系统的应用范围，而且是最适宜的。    凡固体类（含木材、纸张、塑料、电器等）火灾，本规范都指扑救表面火灾而言，所做的技术规定和给定的技术数据，都是在此前提下给出的；不仅是七氟丙烷和IG541混合气体灭火系统如此，凡卤代烷气体灭火系统，以及除二氧化碳灭火系统以外的其他混合气体灭火系统概无例外。也就是说，本规范的规定不适用于固体深位火灾。对于IG541混合气体灭火系统，因其灭火效能较低，以及在高压喷放时可能导致可燃易燃液体飞溅及汽化，有造成火势扩大蔓延的危险，一般不提倡用于扑救主燃料为液体的火灾。3.2.3 对于热气溶胶灭火系统，其灭火剂采用多元烟火药剂混合制得，从而有别于传统意义的气体灭火剂，特别是在灭火剂的配方选择上，各生产单位相差很大。制造工艺、配方选择不合理等因素均可导致发生严重的产品责任事故。在我国，曾先后发生过热气溶胶产品因误动作引起火灾、储存装置爆炸、喷放后损坏电器设备等多起严重事故，给人民生命财产造成了重大损失。因此，必须在科学、审慎的基础上对热气溶胶灭火技术的生产和应用进行严格的技术、生产和使用管理。多年的基础研究和应用性实验研究，特别是大量的工程实践例证证明：S型热气溶胶灭火系统用于扑救电气火灾后不会造成对电器及电子设备的二次损坏，故可用于扑救电气火灾；K型热气溶胶灭火系统喷放后的产物会对电器和电子设备造成损坏；对于其它型热气溶胶灭火系统，由于目前国内外既无相应的技术标准要求，也没有应用成熟的产品，本着“成熟一项，纳入一项”的基本原则，本规范提出了对K型和其他型热气溶胶灭火系统产品在电气火灾中应用的限制规定。今后，若确有被理论和实践证明不会对电器和电子设备造成二次损坏的其他型热气溶胶产品出现时，本条款可进行有关内容的修改。当然，对于人员密集场所、有爆炸危险性的场所及有超净要求的场所（如：制药、芯片加工等处），不应使用热气溶胶产品。3.2.4 防护区的划分，是从有利于保证全淹没灭火系统实现灭火条件的要求方面提出来的。不宜以两个或两个以上封闭空间划分防护区，即使它们所采用灭火设计浓度相同，甚至有部分联通，也不宜那样去做。这是因为在极短的灭火剂喷放时间里，两个及两个以上空间难于实现灭火剂浓度的均匀分布，会延误灭火时间，或造成灭火失败。    对于含吊顶层或地板下的防护区，各层面相邻，管网分配方便，在设计计算上比较容易保证灭火剂的管网流量分配，为节省设备投资和工程费用，可考虑按一个防护区来设计，但需保证在设计计算上细致、精确。    对采用管网灭火系统的防护区的面积和容积的划定，是在国家标准《卤代烷1301灭火系统设计规范》GB50163-92相关规定的基础上，通过有关的工程应用实践验证，根据实际需要而稍有扩大；对预制灭火系统，其防护区面积和容积的确定也是通过大量的工程应用实践而得出的。3.2.5 当防护区的相邻区域设有水喷淋或其他灭火系统时，其隔墙或外墙上的门窗的耐火极限可低于0.5h，但不应低于0.25h。当吊顶层与工作层划为同一防护区时，吊顶的耐火极限不做要求。3.2.6 该条等同采用了我国国家标准《卤代烷1301灭火系统设计规范》GB 50163-92D 的规定。    热气溶胶灭火剂在实施灭火时所产生的气体量比七氟丙烷和IG541要少50％以上，再加上喷放相对缓慢，不会造成防护区内压力急速明显上升，所以，当采用热气溶胶灭火系统时可以放宽对围护结构承压的要求。3.2.7 防护区需要开设泄压口，是因为气体灭火剂喷入防护区内，会显著地增加防护区的内压，如果没有适当的泄压口，防护区的围护结构将可能承受不起增长的压力而遭破坏。    有了泄压口，一定有灭火剂从此流失。在灭火设计用量公式中，对于喷放过程阶段内的流失量已经在设计用量中考虑；而灭火浸渍阶段内的流失量却没有包括。对于浸渍时间要求10min以上，而门、窗缝隙比较大，密封较差的防护区，其泄漏的补偿问题，可通过门风扇试验进行确定。由于七氟丙烷灭火剂比空气重，为了减少灭火剂从泄压口流失，泄压口应开在防护区净高的2/3以上，即泄压口下沿不低于防护区净高的2/3。3.2.8 条文中“泄压口宜设在外墙上”，可理解为：防护区存在外墙的，就应该设在外墙上；防护区不存在外墙的，可考虑设在与走廊相隔的内墙上。3.2.9 对防护区的封闭要求是全淹没灭火的必要技术条件，因此不允许除泄压口之外的开口存在；例如自动生产线上的工艺开口，也应做到在灭火时停止生产、自动关闭开口。3.2.10 由于固体的气溶胶发生剂在启动、产生热气溶胶速率等方面受温度和压力的影响不显著，通常对使用热气溶胶的防护区环境温度可以放宽到不低于-20℃。但温度低于0℃时会使热气溶胶在防护区的扩散速度降低，此时要对热气溶胶的设计灭火密度进行必要的修正。3.3 七氟丙烷灭火系统
3.3.1 七氟丙烷灭火系统的灭火设计浓度不应小于灭火浓度的1.3倍，惰化设计浓度不应小于惰化浓度的1.1倍。3.3.2 固体表面火灾的灭火浓度为5.8%，其它灭火浓度可按本规范附录A中表A-1的规定取值，惰化浓度可按本规范附录A中表A-2的规定取值。本规范附录A中未列出的，应经试验确定。3.3.3 图书、档案、票据和文物资料库等防护区，灭火设计浓度宜采用10%。3.3.4 油浸变压器室、带油开关的配电室和自备发电机房等防护区，灭火设计浓度宜采用9%。3.3.5 通讯机房和电子计算机房等防护区，灭火设计浓度宜采用8%。3.3.6 防护区实际应用的浓度不应大于灭火设计浓度的1.1倍。3.3.7 在通讯机房和电子计算机房等防护区，设计喷放时间不应大于8s；在其它防护区，设计喷放时间不应大于10s。3.3.8 灭火浸渍时间应符合下列规定：      1 木材、纸张、织物等固体表面火灾，宜采用20min；      2 通讯机房、电子计算机房内的电气设备火灾，应采用5min；      3 其它固体表面火灾，宜采用10 min；      4 气体和液体火灾，不应小于1 min。3.3.9 七氟丙烷灭火系统应采用氮气增压输送。氮气的含水量不应大于0.006%。      储存容器的增压压力宜分为三级，并应符合下列规定：      1 一级　2.5+0.1MPa（表压）；      2 二级　4.2+0.1MPa（表压）；      3 三级　5.6+0.1MPa（表压）。3.3.10 七氟丙烷单位容积的充装量应符合下列规定：      1 一级增压储存容器，不应大于1120kg/m³；      2 二级增压焊接结构储存容器，不应大于950kg/m³；      3 二级增压无缝结构储存容器，不应大于1120kg/m³；      4 三级增压储存容器，不应大于1080kg/m³。3.3.11 管网的管道内容积，不应大于流经该管网的七氟丙烷储存量体积的80%。3.3.12 管网布置宜设计为均衡系统，并应符合下列规定：      1 喷头设计流量应相等；      2 管网的第1分流点至各喷头的管道阻力损失，其相互间的最大差值不应大于20%。3.3.13 防护区的泄压口面积，宜按下式计算：

式中  Fx——泄压口面积（m²）；        Qx——灭火剂在防护区的平均喷放速率（kg/s）；        Pf——围护结构承受内压的允许压强（Pa）。3.3.14 灭火设计用量或惰化设计用量和系统灭火剂储存量，应符合下列规定：      1 防护区灭火设计用量或惰化设计用量应按下式计算：

式中  W——灭火设计用量或惰化设计用量（kg）；        C1——灭火设计浓度或惰化设计浓度（%）；          S——灭火剂过热蒸汽在101kPa大气压和防护区最低环境温度下的质量体积（m³/kg）；          V——防护区的净容积（m³）；          K——海拔高度修正系数，可按本规范附录B的规定取值。      2 灭火剂过热蒸气在101kPa大气压和防护区最低环境温度下的质量体积，应按下式计算：

式中  T——防护区最低环境温度（℃）。      3 系统灭火剂储存量应按下式计算：

式中  Wo——系统灭火剂储存量（kg）；     △W1——储存容器内的灭火剂剩余量（kg）；     △W2——管道内的灭火剂剩余量（kg）。      4 储存容器内的灭火剂剩余量，可按储存容器内引升管管口以下的容器容积量换算。      5 均衡管网和只含一个封闭空间的非均衡管网，其管网内的灭火剂剩余量均可不计。      防护区中含两个或两个以上封闭空间的非均衡管网，其管网内的灭火剂剩余量，可按各支管与最短支管之间长度差值的容积量计算。3.3.15 管网计算应符合下列规定：      1 管网计算时，各管道中灭火剂的流量，宜采用平均设计流量。      2 主干管平均设计流量，应按下式计算：

式中 Qw——主干管平均设计流量（kg/s）；            t——灭火剂设计喷放时间（s）。      3 支管平均设计流量，应按下式计算：

式中 Qg——支管平均设计流量（kg/s）；        Ng——安装在计算支管下游的喷头数量（个）；        Qc——单个喷头的设计流量（kg/s）。      4 管网阻力损失宜采用过程中点时储存容器内压力和平均设计流量进行计算。      5 过程中点时储存容器内压力，宜按下式计算：

式中  Pm——过程中点时储存容器内压力（MPa，绝对压力）；          Po——灭火剂储存容器增压压力（MPa，绝对压力）；          Vo——喷放前，全部储存容器内的气相总容积（m³）；             r——七氟丙烷液体密度（kg/ m³），20℃时为1407kg/ m³；          VP——管网的管道内容积（m³）；            n——储存容器的数量（个）；          Vb——储存容器的容量（m³）；            η——充装量（kg/ m³）。      6 管网的阻力损失应根据管道种类确定。当采用镀锌钢管时，其阻力损失可按下式计算：

式中  △P——计算管段阻力损失（MPa）；             L——管道计算长度（m），为计算管段中沿程长度与局部损失当量长度之和；             Q——管道设计流量（kg/s）；             D——管道内径（mm）。      7 初选管径可按管道设计流量，参照下列公式计算：      当Q≤6.0kg/s时，

      当6.0kg/s＜Q＜160.0kg/s时，

      8 喷头工作压力应按下式计算：

式中 Pc——喷头工作压力（MPa，绝对压力）；       Nd——流程中计算管段的数量；       Ph——高程压头（MPa）。      9 高程压头应按下式计算：

式中  H——过程中点时，喷头高度相对储存容器内液面的位差（m）；         g——重力加速度（m/s²）。3.3.16 七氟丙烷气体灭火系统的喷头工作压力的计算结果，应符合下列规定：      1 一级增压储存容器的系统Pc ≥0.6（MPa，绝对压力）；      二级增压储存容器的系统Pc ≥0.7（MPa，绝对压力）；      三级增压储存容器的系统Pc ≥0.8（MPa，绝对压力）。   3.3.17 喷头等效孔口面积应按下式计算：

式中 FC——喷头等效孔口面积（cm²）；         qc——等效孔口单位面积喷射率[kg/（s▪cm²）]，可按本规范附录C采用。3.3.18 喷头的实际孔口面积，应经试验确定，喷头规格应符合本规范附录D的规定。
条文说明
3.3 七氟丙烷灭火系统3.3.1 灭火设计浓度不应小于灭火浓度1.3倍及惰化设计浓度不应小于惰化浓度1.1倍的规定，是等同采用《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520及《洁净气体灭火剂灭火设计规范》NFPA2001标准的规定。    有关可燃物的灭火浓度数据及惰化浓度数据，也是采用了《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520及《洁净气体灭火剂灭火设计规范》NFPA2001标准的数据。采用惰化设计浓度的，只是对有爆炸危险的气体和液体类的防护区火灾而言。即是说，无爆炸危险的气体、液体类的防护区，仍采用灭火设计浓度进行消防设计。那么，如何认定有无爆炸危险呢？    首先，应从温度方面去检查。以防护区内存放的可燃、易燃液体或气体的闪点（闭口杯法）温度为标准，检查防护区的最高环境温度及这些物料储存（或工作）温度，不高过闪点温度的，且防护区灭火后不存在永久性火源、而防护区又经常保持通风良好，则认为无爆炸危险，可按灭火设计浓度进行设计。还需提请注意的是：对于扑救气体火灾，灭火前应做到切断气源。    当防护区最高环境温度或可燃、易燃液体的储存（或工作）温度高过其闪点（闭口杯法）温度时，可进一步再做检查：如果在该温度下，液体挥发形成的最大蒸气浓度小于它的燃烧下限浓度值的50％时，仍可考虑按无爆炸危险的灭火设计浓度进行设计。如何在设计时确定被保护对象（可燃、易燃液体）的最大蒸气浓度是否会小于其燃烧下限浓度值的50％呢？这可转换为计算防护区内被保护对象的允许最大储存量，并可参考下式进行计算：

式中 Wm—允许的最大储存量（kg）；　   Cf—该液体（保护对象）蒸气在空气中燃烧下限浓度（％，体积比）；　   M—该液体的分子量；　   K—防护区最高环境温度或该液体工作温度（按其中最大值，绝对温度）     V—防护区的容积（m³）。3.3.3 本条规定了图书、档案、票据及文物资料等防护区的灭火设计浓度宜采用10％。首先应该说明，依据本规范3.2.1条，七氟丙烷只适用于扑救固体表面火灾，因此上述规定的灭火设计浓度，是扑救表面火灾的灭火设计浓度，不可用该设计浓度去扑救这些防护区的深位火灾。    固体类可燃物大都有从表面火灾发展为深位火灾的危险；并且，在燃烧过程中表面火灾与深位火灾之间无明显的界面可以划分，是一个渐变的过程。为此，在灭火设计上，立足于扑救表面火灾，并顾及到浅度的深位火灾的危险；这也是制定卤代烷灭火系统设计标准时国内外一贯的做法。如果单纯依据《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520标准所给出的七氟丙烷灭固体表面火灾的灭火浓度为5.8％的数据，而规定上述防护区的最低灭火设计浓度为 7.5％，是不恰当的。因为那只是单纯的表面火灾灭火浓度，《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520标准所给出的这个数据，是以正庚烷为燃料的动态灭火试验为基础的，它当然是单纯的表面火灾，只能在热释放速率等方面某种程度上代表固体表面火灾，而对浅度的深位火灾的危险性，正庚烷火不可能准确体现。    本条规定了纸张类为主要可燃物防护区的灭火设计浓度，它们在固体类火灾中发生浅度深位火灾的危险，比之其他可能性更大。扑灭深位火灾的灭火浓度要远大于扑灭表面火灾的灭火浓度；且对于不同的灭火浸渍时间，它的灭火浓度会发生变化，浸渍时间长，则灭火浓度会低一些。    制定本条标准应以试验数据为基础，但七氟丙烷扑灭实际固体表面火灾的基本试验迄今未见国内外有相关报道，无法借鉴。所以只能借鉴以往国内外制定其它卤代烷灭火系统设计标准的有关数据，它们对上述保护对象，其灭火设计浓度约取灭火浓度的1.7~2.0倍，浸渍时间大都取10min。故本条规定七氟丙烷在上述防护区的灭火设计浓度为10％，是灭火浓度的1.72倍。3.3.4 本条对油浸变压器室、带油开关的配电室和燃油发电机房的七氟丙烷灭火设计浓度规定宜采用9%，是依据《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520标准提供的相关灭火浓度数据，取安全系数约为1.3确定的。3.3.5 通讯机房、计算机房中的陈设、存放物，主要是电子电器设备、电缆导线和磁盘、纸卡之类，以及桌椅办公器具等，它们应属固体表面火灾的保护。依据《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520标准的数据，固体表面火灾的七氟丙烷灭火浓度为5.8%，最低灭火设计浓度可取7.5％。但是，由于防护区内陈设、存放物多样，不能单纯按电子电器设备可燃物类考虑；即使同是电缆电线，也分塑胶与橡胶电缆电线，它们灭火难易不同。我国国家标准《卤代烷1301灭火系统设计规范》GB50163-92，对通讯机房、电子计算机房规定的卤代烷1301的灭火设计浓度为5％，而固体表面火灾的卤代烷1301的灭火浓度为3.8％，取的安全系数是1.32；国外的情况，像美国，计算机房用卤代烷1301保护，一般都取5.5％灭火设计浓度，安全系数为1.45。从另外一个角度来说，七氟丙烷与卤代烷1301比较，在火场上它比卤代烷1301的分解产物多，其中主要成分是HF，HF对人体与精密设备是有伤害和浸蚀影响的，但据美国Fessisa的试验报告指出，提高七氟丙烷的灭火设计浓度，可以抑制分解产物的生成量，提高20％就可减少50％的生成量。正是考虑上述情况，本规范确定七氟丙烷对通讯机房、电子计算机房的保护，采用灭火设计浓度为8％，安全系数取的是1.38。3.3.6 本条所作规定，目的是限制随意增加灭火使用浓度，同时也为了保证应用时的人身安全和设备安全。3.3.7 一般来说，采用卤代烷气体灭火的地方都是比较重要的场所，迅速扑灭火灾，减少火灾造成的损失，具有重要意义。因此，卤代烷灭火都规定灭初期火灾，这也正能发挥卤代烷灭火迅速的特点；否则，就会造成卤代烷灭火的困难。对于固体表面火灾，火灾预燃时间长了才实行灭火，有发展成深位火灾的危险，显然是很不利于卤代烷灭火的；对于液体、气体火灾，火灾预燃时间长了，有可能酿成爆炸的危险，卤代烷灭火可能要从灭火设计浓度改换为惰化设计浓度。由此可见，采用卤代烷灭初期火灾，缩短灭火剂的喷放时间是非常重要的。故国际标准及国外一些工业发达国家的标准，都将卤代烷的喷放时间规定不应大于10s。    另外，七氟丙烷遇热时比卤代烷1301的分解产物要多出很多，其中主要成分是HF，它对人体是有伤害的；与空气中的水蒸气结合形成氢氟酸，还会造成对精密设备的浸蚀损害。根据美国Fesseisa的试验报告，缩短卤代烷在火场的喷放时间，从10s缩短为5s，分解产物减少将近一半。为有效防止灭火时HF对通讯机房、电子计算机房等防护区的损害，宜将七氟丙烷的喷放时间从一般的10s缩短一些，故本条中规定为8s。这样的喷放时间经试验论证，一般是可以做到的，在一些工业发达国家里也是被提倡的。当然，这会增加系统设计和产品设计上的难度，尤其是对于那些离储瓶间远的防护区和组合分配系统中的个别防护区，它们的难度会大一些。故本规范采用了5.6MPa增压（等级）条件供选用。3.3.8 本条是对七氟丙烷灭火时在防护区的浸渍时间所做的规定，针对不同的保护对象提出不同要求。对扑救木材、纸张、织物类固体表面火灾，规定灭火浸渍时间宜采用20min。这是借鉴以往卤代烷灭火试验的数据。例如，公安部天津消防研究所以小木楞垛（12mm×12mm×140mm，5排×7层）动态灭火试验，求测固体表面火灾的灭火数据（美国也曾做过这类试验）。他们的灭火数据中，以卤代烷1211为工质，达到3.5％的浓度，灭明火；欲继续将木楞垛中的阴燃火完全灭掉，需要提高到6~8％的浓度，并保持此浓度6~7min；若以3.5％~4％的浓度完全灭掉阴燃火，保持时间要增至30min以上。    在第3.3.3条中规定本类火灾的灭火设计浓度为10％，安全系数取1.72，按惯例该安全系数取的偏低点。鉴于七氟丙烷市场价较高，不宜将设计浓度取高，而是可以考虑将浸渍时间稍加长些，这样仍然达到安全应用的目的。故本条规定了扑救木材、纸张、织物类灭火的浸渍时间为20min。这样做符合本规范总则中“安全可靠”、“经济合理”的要求；在国外标准中，也有卤代烷灭火浸渍时间采用20min的规定。至于其它类固体火灾，灭火一般要比木材、纸张类容易些（热固性塑料等除外），故灭火浸渍时间规定为宜采用10min。    通讯机房、电子计算机房的灭火浸渍时间，在本规范里不像其他类固体火灾规定的那么长，是出于以下两方面的考虑：第一．尽管它们同属固体表面火灾保护，但电子、电器类不像木材、纸张那样容易趋近构成深位火灾，扑救起来要容易得多；同时，国内外对电子计算机房这样的典型应用场所，专门做过一些试验，试验表明，卤代烷灭火时间都是在1min内完成的，完成后无复燃现象。第二，通讯机房、计算机房所采用的是精密设备，通导性和清洁性都要求非常高，应考虑到七氟丙烷在火场所产生的分解物可能会对它们造成危害。所以在保证灭火安全的前提下，尽量缩短浸渍时间是必要的。这有利于灭火之后尽快将七氟丙烷及其分解产物从防护区里清除出去。但从灭火安全考虑，也不宜将灭火浸渍时间取得过短，故本规范规定，通讯机房、计算机房等防护区的灭火浸渍时间为5min。    气体、液体火灾都是单纯的表面火灾。所有气体、液体灭火试验表明，当气体灭火剂达到灭火浓度后都能立即灭火。考虑到一般的冷却要求，本规范规定它们的灭火浸渍时间不应小于1min。如果灭火前的燃烧时间较长，冷却不容易，浸渍时间应适当加长。3.3.9 七氟丙烷20℃时的蒸气压为0.39MPa（绝对压力），七氟丙烷在环境温度下储存，其自身蒸气压不足以将灭火剂从灭火系统中输送喷放到防护区。为此，只有在储存容器中采用其他气体给灭火剂增压。规定采用的增压气体为氮气，并规定了它的允许含水量，以免影响灭火剂质量和保证露点要求。这都等同采用了《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520及《洁净气体灭火剂灭火系统设计规范》NFPA2001标准的规定。    为什么要对增压压力作出规定，而不可随意选取呢？这其中的主要缘故是七氟丙烷储存的初始压力，是影响喷头流量的一个固有因素。喷头的流量曲线是按初始压力为条件预先决定的，这就要求初始充压压力不能随意选取。    为了设计方便，设定了三个级别：系统管网长、流损大的，可选用4.2MPa及5.6MPa增压级；管网短、流损小的，可选用2.5 MPa增压级。2.5MPa及4.2MPa是等同采用了ISO14520及《洁净气体灭火剂灭火系统设计规范》NFPA2001标准的规定；增加的5.6MPa增压级是为了满足我国最通常采用的组合分配系统的设计需要，即在一些距离储瓶间较远防护区也能达到喷射时间不大于8s的设计条件。3.3.10 对单位容积充装量上限的规定，是从储存容器使用安全考虑的。因充装量过高时，当储存容器工作温度（即环境温度）上升到某一温度之后，其内压随温度的增加会由缓增变为陡增，这会危及储存容器的使用安全，故而应对单位容积充装量上限作出恰当而又明确的规定。充装量上限由实验得出，所对应的最高设计温度为50℃，各级的储存容器的设计压力应分别不小于：一级4.0MPa；二级5.6MPa（焊接容器）和6.7MPa（无缝容器）；三级8.0MPa。    系统计算过程中初选充装量，建议采用800~900kg /m³左右。3.3.11 本条所做的规定，是为保证七氟丙烷在管网中的流动性能要求及系统管网计算方法上的要求而设定的。我国国家标准《卤代烷1301灭火系统设计规范》GBJ50163-92和美国标准《卤代烷1301灭火系统标准》NFPA12A中都有相同的规定。3.3.12 管网设计布置为均衡系统有三点好处：一是灭火剂在防护区里容易做到喷放均匀，利于灭火；二是可不考虑灭火剂在管网中的剩余量，做到节省；三是减少设计工作的计算量，可只选用一种规格的喷头，只要计算“最不利点”这一点的阻力损失就可以了。    均衡系统本应是管网中各喷头的实际流量相等，但实际系统大都达不到这一条件。因此，按照惯例，放宽条件，符合一定要求的，仍可按均衡系统设计。这种规定，其实质在于对各喷头间工作压力最大差值容许有多大。过去，对于可液化气体的灭火系统，国内外标准一般都按流程总损失的10％确定允许最大差值。如果本规范也采用这一规定，在按本规范设计的七氟丙烷灭火系统中，按第二级增压的条件计算，可能出现的最大的流程总损失为 l.5 MPa（4.2MPa/2－0.6MPa），允许的最大差值将是0.15MPa。即当“最不利点”喷头工作压力是0.6MPa时，“最利点”喷头工作压力可达0.75 MPa，由此计算得出喷头之间七氟丙烷流量差别接近20％（若按第三级增压条件计算其差别会更大）。差别这么大，对七氟丙烷灭火系统来说，要求喷射时间短、灭火快，仍将其认定是均衡系统，显然是不合理的。    上述制定允许最大差值的方法有值得商榷的地方。管网各喷头工作压力差别，是由系统管网进入防护区后的管网布置所产生的，与储存容器管网、汇流管和系统的主干管没有关系，不应该用它们来规定“允许最大差值”；更何况上述这些管网的损失占流程总损失的大部分，使最终结果误差较大。    本规范从另一个角度考虑——相互间发生的差别用它们自身的长短去比较来考虑，故规定为：“管网的第1分流点至各喷头的管道阻力损失，其相互之间的最大差值不应大于20％”。虽然允许差值放大了，但喷头之间的流量差别却减小了。经测算，当第1分流点至各喷头的管道阻力损失最大差值为20％时，其喷头之间流量最大差别仅为10％左右。3.3.14 灭火设计用量或惰化设计用量和系统灭火剂储存量    1 本款是等同采用了《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520及《洁净气体灭火剂灭火系统设计规范》NFPA2001标准的规定。公式中C１值的取用，取百分数中的实数（不带百分号）。公式中K（海拔高度修正系数）值，对于在海拔高度0~1000m以内的防护区灭火设计，可取K=1．即可以不修正。对于采用了空调或冬季取暖设施的防护区，公式中的S值，可按20℃进行计算。    2 本款是等同采用了《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520及《洁净气体灭火剂灭火系统设计规范》NFPA200l标准的规定。    3 一套七氟丙烷灭火系统需要储存七氟丙烷的量，就是本条规定系统的储存量。式（3.3.14-1）计算出来的“灭火设计用量”，是必须储存起来的，并且在灭火时要全部喷放到防护区里去，否则就难以实现灭火的目的。但是要把容器中的灭火剂全部从系统中喷放出去是不可能的，总会有一些剩留在容器里及部分非均衡管网的管道中。为了保证“灭火设计用量”都能从系统中喷放出去，在系统容器中预先多充装一部分，这多装的量正好等于在喷放时剩留的，即可保证“灭火设计用量” 全部喷放到防护区里去。    5 非均衡管网内剩余量的计算，参见下图说明：    从管网第一分支点计算各支管的长度，分别取各长支管与最短支管长度的差值为计算剩余量的长度；各长支管在末段的该长度管道内容积量之和，等量于灭火剂在管网内剩余量的体积量。
图1　非均衡管网内剩余量的计算注：其中bc＜bd，bx=bc及ab+bc=ae+ex2
系统管网里七氟丙烷剩余量（容积量）等于管道xd段、x2f段、fg段与fh段的管道内容积之和。3.3.15 管网计算的规定　4 本款规定了七氟丙烷灭火系统管网的计算方法。由于七氟丙烷灭火系统是采用了氮气增压输送，而氮气增压方法是采用的定容积的密封蓄压方式，在七氟丙烷喷放过程中无氮气补充增压。故七氟丙烷灭火系统喷放时，是定容积的蓄压气体在自由膨胀下输送七氟丙烷，形成不定流、不定压的随机流动过程。这样的管流计算是比较复杂的，细致的计算应采用微分的方法，但在工程应用计算上很少采用这种方法。历来的工程应用计算，都是在保证应用精度的条件下力求简单方便。卤代烷灭火系统计算也不例外，以往的卤代烷灭火系统的国际、国外标准都是这样做的（但迄今为止，国际、国外标准尚未提供洁净气体灭火剂灭火系统的管网计算方法）。    对于这类管流的简化计算，常采用的办法是以平均流量取代过程中的不定流量。已知流量还不能进行管流计算，还需知道相对应的压头。寻找简化计算方法，也就是寻找相应于平均流量的压头。在七氟丙烷喷放过程中，必然存在这样的某一瞬时，其流量会正好等于全过程的平均流量，那么该瞬时的压头即是所需寻找的压头。    对于现今工程上通常所建立的卤代烷灭火系统，经过精细计算，卤代烷喷放的流量等于平均流量的那一瞬时，是系统的卤代烷设计用量从喷头喷放出去50％的瞬时（准确地说，是非常接近50%的瞬时）；只要是在规范所设定的条件下进行系统设计，就不会因为系统的某些差异带来该瞬时点的较大的偏移。将这一瞬时，规定为喷放全过程的“过程中点”。本规范对七氟丙烷灭火系统的管网计算就采用了这个计算方法。它不是独创，也是沿用了以往国际标准和国外标准对卤代烷灭火系统的一贯做法。5 喷放“过程中点”储存容器内压力的含义，请见上一款的说明。这一压力的计算公式，是按定温过程依据波义尔——马略特定律推导出来的。6 本款是提供七氟丙烷灭火系统设计进行管流阻力损失计算的方法。该计算公式可以做成图示（图2），更方便于计算使用。
图2 镀锌钢管阻力损失与七氟丙烷流量的关系
    七氟丙烷管流阻力损失的计算，现今的《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520及《洁净灭火剂灭火系统设计规范》NFPA2001都未提供出来。为了建立这一计算方法，首先应该了解七氟丙烷在灭火系统中的管流状态。为此进行了专项实验，对七氟丙烷在20℃条件下，以不同充装率，测得它们在不同压力下七氟丙烷的密度变化，绘成曲线如图3。
图3 不同压力下七氟丙烷的密度
从测试结果得知，七氟丙烷在管道中的流动，即使在大压力降的条件下，基本上仍是液相流。据此，依据流体力学的管流阻力损失计算基本公式和阻力平方区的尼古拉茨公式，建立了本规范中的七氟丙烷管流的计算方法。将这一计算方法转换为对卤代烷1211的计算，与美国《卤代烷1211灭火系统标准》NFPA12B和英国《室内灭火装置与设备实施规范》BS5306上的计算进行校核，得到基本一致的结果。本款中所列（3.3.15-5）式和图2用于镀锌钢管七氟丙烷管流的阻力损失计算；当系统管道采用不锈钢管时，其阻力损失计算可参考使用。有关管件的局部阻力损失当量长度见表1～表3，可供设计参考使用：
表1　螺纹接口弯头局部损失当量长度
表2　螺纹接口三通局部损失当量长度

表3　螺纹接口缩径接头局部损失当量长度
3.3.16 本条的规定，是为了保证七氟丙烷灭火系统的设计质量，满足七氟丙烷灭火系统灭火技术要求而需设定的。最小Pc值是参照实验结果确定的。Pc≥Pm/2（MPa，绝对压力），它是对七氟丙烷系统设计通过“简化计算”后精确性的检验；如果不符合，说明设定条件不满足，应该调整重新计算。下面用一个实例，介绍七氟丙烷灭火系统设计的计算演算：有一通讯机房，房高3.2m，长14m，宽7m，设七氟丙烷灭火系统进行保护（引入的部件的有关数据是取用某公司的ZYJ-100系列产品）。1）确定灭火设计浓度依据本规范中规定，取C1=8%2）计算保护空间实际容积V=3.2×14×7=313.6（m³）3）计算灭火剂设计用量依据本规范公式（3.3.14-1），S=0.1269+0.000513·T=0.1269+0.000513×20=0.13716（m³/kg）4）设定灭火剂喷放时间依据本规范中规定，取t=7s5）设定喷头布置与数量选用JP型喷头，其保护半径R=7.5m故设定喷头为2只；按保护区平面均匀布置喷头6）选定灭火剂储存容器规格及数量根据W=198.8kg，选用100升的JR-100/54储存容器3只。7）绘出系统管网计算图（图4）。
图4  系统管网计算图
8）计算管道平均设计流量主干管：支管：Qg=Qw/2=14.2（kg/s）储存容器出流管：9）选择管网管道通径。以管道平均设计流量，依据本规范条文说明3.3.15第6款中图2选取，其结果，标在管网计算图上。10）计算充装率。系统储存量：管网内剩余量：△W2=0储存容器内剩余量：△W1=n×3.5=3×3.5=10.5（kg）充装率：11）计算管网管道内容积。先按管道内径求出单位长度的内容积，然后依据管网计算图上管段长度求算：VP=29×3.42+7.4×1.96=113.7（m³）12）选用额定增压压力。依据本规范中规定，选用Po=4.3Mpa（绝对压力）。13）计算全部储存容器气相总容积。依据本规范中公式（3.3.15-4）14）计算“过程中点”储存容器内压力。依据本规范中公式（3.3.15-3）=（4.3×0.1512）/[0.1512+198.8/（2×1407）+0.1137]=1.938（MPa，绝对压力）15）计算管路损失。（1）ab段以Qp=9.47kg/s及DN=40mm，查图2得：（ΔP/L）ab=0.0103MPa/m计算长度Lab=3.6+3.5+0.5=7.6（m）ΔPab= （ΔP/L）ab×Lab=0.0103×7.6=0.0783（MPa）（2）bb’段以0.55Qw=15.6kg/s及DN=65mm，查图2得：（ΔP/L）bb’=0.0022MPa/m计算长度Lbb’=0.8（m）ΔP bb’=（ΔP/L）bb’×Lbb’=0.0022×0.8=0.00176（MPa）（3） b’c段以Qw=28.4/kg/s及DN=65mm，查图2得：（ΔP/L）b’c=0.008MPa/m计算长度Lb’c=0.4+4.5+1.5+4.5+26=36.9（m）ΔP b’c=（ΔP/L）b’c×Lb’c=0.008×36.9=0.2952（MPa）（4）cd段以Qg=14.2kg/s及DN=50mm，查图2得：（ΔP/L）cd=0.009MPa/m计算长度Lcd=5+0.4+3.5+3.5+0.2=12.6（m）ΔP cd=（ΔP/L）cd×Lcd=0.009×12.6=0.1134（MPa）（5）求得管路总损失：16）计算高程压头依据本规范中公式（3.3.15-9）：其中，H=2.8m（“过程中点”时，喷头高度相对储存容器内液面的位差）=10-6×1407×2.8×9.81=0.0386（MPa）17）计算喷头工作压力。依据本规范中公式（3.3.15-8）=1.938-0.4887-0.0386=1.411（MPa，绝对压力）18）验算设计计算结果。依据本规范的规定，应满足下列条件：（1） Pc≥0.7（MPa，绝对压力）；皆满足，合格。19）计算喷头等效孔口面积及确定喷头规格。以Pc=1.411MPa从本规范附录C表C-2中查得，喷头等效孔口单位面积喷射率：qc=3.1[（kg/s）/cm²]又，喷头平均设计流量：Qc=W/2=14.2kg/s由本规范中公式（3.3.17）求得喷头等效孔口面积：由此，即可依据求得的FC值，从产品规格中选用与该值相等（偏差+9-3%）、性能跟设计一致的喷头为JP-30。3.3.18　一般喷头的流量系数在工质一定的紊流状态下，只由喷头孔口结构所决定，但七氟丙烷灭火系统的喷头，由于系统采用了氮气增压输送，部分氮气会溶解在七氟丙烷里，在喷放过程中它会影响七氟丙烷流量。氮气在系统工作过程中的溶解量与析出量和储存容器增压压力及喷头工作压力有关，故七氟丙烷灭火系统喷头的流量系数，即各个喷头的实际等效孔口面积值与储存容器的增压压力及喷头孔口结构等因素有关，应经试验测定。3.4 IG541混合气体灭火系统
3.4.1 IG541混合气体灭火系统的灭火设计浓度不应小于灭火浓度的1.3倍，惰化设计浓度不应小于惰化浓度的1.1倍。3.4.2 固体表面火灾的灭火浓度为28.1%，其他灭火浓度可按本规范附录A中表A-3的规定取值，惰化浓度可按本规范附录A中表A-4的规定取值。本规范附录A中未列出的，应经试验确定。3.4.3 当IG541混合气体灭火剂喷放至设计用量的95%时，其喷放时间不应大于60s，且不应小于48s。3.4.4 灭火浸渍时间应符合下列规定：      1 木材、纸张、织物等固体表面火灾，宜采用20min；      2 通讯机房、电子计算机房内的电气设备火灾，宜采用10min；      3 其它固体表面火灾，宜采用10min。3.4.5 储存容器充装量应符合下列规定：      1 一级充压（15.0MPa）系统，充装量应为211.15kg/m³；      2 二级充压（20.0MPa）系统，充装量应为281.06kg/m³。3.4.6 防护区的泄压口面积，宜按下式计算：

式中 Fx——泄压口面积（m²）；        Qx——灭火剂在防护区的平均喷放速率（kg/s）；         Pf——围护结构承受内压的允许压强（Pa）。3.4.7 灭火设计用量或惰化设计用量和系统灭火剂储存量，应符合下列规定：      1 防护区灭火设计用量或惰化设计用量应按下式计算：

式中 W——灭火设计用量或惰化设计用量（kg）；       C1——灭火设计浓度或惰化设计浓度（%）；         V——防护区的净容积（m³）；         S——灭火剂气体在101kPa大气压和防护区最低环境温度下的质量体积（m³/kg）；         K——海拔高度修正系数，可按本规范附录B的规定取值。      2 灭火剂气体在101kPa大气压和防护区最低环境温度下的质量体积，应按下式计算：

式中 T——防护区最低环境温度（℃）；      3 系统灭火剂储存量，应为防护区灭火设计用量及系统灭火剂剩余量之和，系统灭火剂剩余量应按下式计算：

式中 Ws——系统灭火剂剩余量（kg）；         Vo——系统全部储存容器的总容积（m³）；         Vp——管网的管道内容积（m³）。3.4.8 管网计算应符合下列规定：      1 管道流量宜采用平均设计流量。主干管、支管的平均设计流量，应按下列公式计算：

式中 Qw——主干管平均设计流量（kg/s）；           t——灭火剂设计喷放时间（s）。        Qg——支管平均设计流量（kg/s）；        Ng——安装在计算支管下游的喷头数量（个）；        Qc——单个喷头的设计流量（kg/s）。      2 管道内径宜按下式计算：

式中 D——管道内径（mm）；        Q——管道设计流量（kg/s）；      3 灭火剂释放时，管网应进行减压。减压装置宜采用减压孔板。减压孔板宜设在系统的源头或干管入口处。      4 减压孔板前的压力，应按下式计算：

式中 P1——减压孔板前的压力（MPa，绝对压力）；        Po——灭火剂储存容器充压压力（MPa，绝对压力）；        Vo——系统全部储存容器的总容积（m³）；        V1——减压孔板前管网管道容积（m³）；        V2——减压孔板后管网管道容积（m³）。      5 减压孔板后的压力，应按下式计算：

式中 P2——减压孔板后的压力（MPa，绝对压力）；          δ——落压比（临界落压比：δ=0.52）。一级充压（15MPa）的系统，可在δ=0.52~0.60中选用；二级充压（20MPa）的系统，可在δ=0.52~0.55中选用。        6 减压孔板孔口面积，宜按下式计算：

式中 Fk——减压孔板孔口面积（cm²）；       Qk——减压孔板设计流量（kg/s）；        μk——减压孔板流量系数。      7 系统的阻力损失宜从减压孔板后算起，并按下列公式计算，压力系数和密度系数，应依据计算点压力按本规范附录E确定。

式中 Q——管道设计流量（kg/s）；         L——管道计算长度（m）；         D——管道内径（mm）；       Y1——计算管段始端压力系数（10-1MPa·kg/m³）；       Y2——计算管段末端压力系数（10-1MPa·kg/m³）；       Z1——计算管段始端密度系数；       Z2——计算管段末端密度系数。3.4.9 IG541混合气体灭火系统的喷头工作压力的计算结果，应符合下列规定：      1 一级充压（15MPa）系统， Pc≥2.0（MPa，绝对压力）；      2 二级充压（20MPa）系统， Pc≥2.1（MPa，绝对压力）。3.4.10 喷头等效孔口面积，应按下式计算：

式中 FC——喷头等效孔口面积（cm²）；        qc——等效孔口单位面积喷射率[kg/（s·cm²）]，可按本规范附录F采用。3.4.11 喷头的实际孔口面积，应经试验确定，喷头规格应符合本规范附录D的规定。